作者：冷鋼煉鋼廠陽(yáng)平凡
摘要：本文對(duì)冷鋼煉鋼廠生產(chǎn)的HPB235鑄坯內(nèi)部缺陷進(jìn)行了分析，通過(guò)對(duì)生產(chǎn)關(guān)鍵環(huán)節(jié)的操作進(jìn)行調(diào)整，降低了內(nèi)部缺陷級(jí)別，提高了鋼坯內(nèi)部質(zhì)量，滿足了高線生產(chǎn)要求，減少了鑄坯廢品，提高了經(jīng)濟(jì)效益。
關(guān)鍵詞：HPB235鑄坯 內(nèi)部缺陷 操作 調(diào)整
1 前 言 鋼鐵行業(yè)競(jìng)爭(zhēng)日趨激烈，只有不斷提升鋼鐵產(chǎn)品的質(zhì)量、降低生產(chǎn)成本，才能在市場(chǎng)中占有一席之地。就煉鋼流程而言，生產(chǎn)無(wú)缺陷鑄坯或不影響終端產(chǎn)品性能可容忍缺陷的鑄坯，就是其追求的目標(biāo)。 冷鋼煉鋼廠現(xiàn)有方坯連鑄機(jī)兩臺(tái)（五機(jī)五流和六機(jī)六流連鑄機(jī)各一臺(tái)），澆注斷面為165mm×165mm，主要生產(chǎn)的鋼種有：HRB335、HRB400、HPB235、HRB400(盤螺)、ML35、Q195B（ML）等。自進(jìn)行165方改造以來(lái)，生產(chǎn)的HPB235鋼坯在高線廠軋制過(guò)程中多次出現(xiàn)開裂、掉邊等質(zhì)量問(wèn)題，給高線生產(chǎn)帶來(lái)了較大的影響。經(jīng)低倍檢驗(yàn)，鋼坯內(nèi)部質(zhì)量存在一定問(wèn)題，尤其是縮孔、裂紋等內(nèi)部缺陷較為嚴(yán)重。煉鋼廠經(jīng)過(guò)認(rèn)真分析，對(duì)生產(chǎn)過(guò)程中關(guān)鍵環(huán)節(jié)的工藝操作進(jìn)行了調(diào)整，鋼坯內(nèi)部質(zhì)量有了明顯提高，為高線生產(chǎn)提供了較好的母材。 2 HPB235的冶煉要求 化學(xué)成分 HPB235化學(xué)成分控制要求見(jiàn)表1。  2.2 工藝控制 2.2.1 各爐次之間含[C]差≤0.02% [Mn]/[Si] ≥3.0 [Mn]/[S] ≥15。 2.2.2 出鋼采用全程吹氬，到氬站后，保證氬站吹氬時(shí)間不小于8分鐘。 2.2.3 鋼水氧含量：[O] ≤55ppm。當(dāng)鋼水含[O] ＞55ppm時(shí)，必須喂鋁線脫氧，喂完線后必須吹氬3分鐘以上。 2.2.4 為保證鋼水可澆性，必須定氧并進(jìn)行相應(yīng)處理，減少鋼水中夾雜物含量。 2.2.5 正常爐次的大包鋼水溫度：1580～1590℃；中間包典型溫度：1530～1550℃；液相線溫度：1515～1525℃。 2.2.6 連鑄采用氬氣密封型全保護(hù)澆注。 2.2.7 采用HPB235鋼種專用結(jié)晶器保護(hù)渣；結(jié)晶器為拋物線型結(jié)晶器。 3 HPB235鑄坯的主要內(nèi)部缺陷 冶煉HPB235時(shí)，每個(gè)澆次隨機(jī)割取2～3個(gè)鋼坯樣，進(jìn)行酸浸低倍檢驗(yàn)和金相分析（見(jiàn)圖1）。從檢驗(yàn)結(jié)果看，主要內(nèi)部缺陷為中心疏松、縮孔、中心裂紋、中間裂紋等且情況較為嚴(yán)重，等級(jí)為2.0～3.0級(jí)，有的甚至達(dá)到4.0級(jí)，非金屬夾雜物等級(jí)為1.0～2.0級(jí)。  由于上述缺陷等級(jí)較高，造成軋制時(shí)出現(xiàn)鑄坯開裂，軋不合，軋鋼切頭多，重者判廢等情況，嚴(yán)重影響經(jīng)濟(jì)效益，成為生產(chǎn)中亟待解決的問(wèn)題。 4 內(nèi)部缺陷及其形成原因 4.1 中心疏松、縮孔 4.1.1 從鑄坯凝固觀點(diǎn)看，鑄坯中心疏松縮孔形成可以用“小鋼錠”理論來(lái)解釋。在連鑄二冷區(qū)，由于冷卻條件的差異，凝固前沿柱狀晶生長(zhǎng)呈現(xiàn)不規(guī)則變化，某些部位優(yōu)先發(fā)展的柱狀晶產(chǎn)生“搭橋”現(xiàn)象，正在凝固中的鑄坯像一個(gè)“小鋼錠”一樣凝固，且呈周期性出現(xiàn)。實(shí)際測(cè)定表明，相鄰兩橋的間隔為30～300mm不等。由于橋下面鋼水凝固得不到充分補(bǔ)縮，就在中心形成疏松縮孔并伴隨有中心偏析，其嚴(yán)重程度取決于柱狀晶和等軸晶的比例。這種缺陷在軋制過(guò)程中會(huì)導(dǎo)致不均勻的轉(zhuǎn)變產(chǎn)物產(chǎn)生脆斷，這對(duì)于軋制棒線產(chǎn)品是一個(gè)必須解決的問(wèn)題。 4.1.2 從鑄坯冷卻收縮觀點(diǎn)看，中心疏松縮孔形成與鑄坯凝固前沿液體凝固收縮和凝固坯殼膨脹有關(guān)。鑄坯液相底部中心和表面的冷卻速度相差較大，從而引起鑄坯中心和表面的收縮速度不同，使鑄坯中心區(qū)面積發(fā)生變化。 4.1.3 中心疏松縮孔在軋制后不能焊合，影響軋材的生產(chǎn)效率。 4.2 中心裂紋 連鑄坯中心裂紋的形成是一個(gè)非常復(fù)雜的冶金物理過(guò)程，是傳熱、傳質(zhì)和應(yīng)力相互作用的結(jié)果，常常伴隨疏松、縮孔和偏析產(chǎn)生。從宏觀上說(shuō)，坯殼受外力作用是產(chǎn)生裂紋的條件。從微觀上說(shuō)，鑄坯發(fā)達(dá)的柱狀晶結(jié)構(gòu)、鑄坯冷卻相變、奧氏體晶界第二相質(zhì)點(diǎn)析出等降低了鋼的高溫塑性，在外力作用下（包括鋼水靜壓力、彎曲應(yīng)力、矯直應(yīng)力、熱應(yīng)力、導(dǎo)輥不對(duì)中產(chǎn)生的附加應(yīng)力等），鑄坯液相穴凝固前沿承受的應(yīng)力和應(yīng)變超過(guò)其臨界值時(shí)，就會(huì)在固液界面產(chǎn)生裂紋。裂紋內(nèi)部主要是硫化物夾雜（FeS、MnS）。分析其產(chǎn)生的原因有以下幾個(gè)方面。 4.2.1 鋼水過(guò)熱度太高，柱狀晶發(fā)達(dá)“搭橋”。從記錄數(shù)據(jù)來(lái)看，出現(xiàn)中心裂紋的爐次，鋼水過(guò)熱度普遍較高，有的達(dá)到35～40℃； 4.2.2 鑄坯鼓肚，尤其是凝固末端區(qū)域的鑄坯鼓肚會(huì)導(dǎo)致鑄坯應(yīng)變?cè)龃螅? 4.2.3 拉速太快，冷卻強(qiáng)度太弱，鑄坯溫度太高。數(shù)據(jù)顯示，在冶煉HPB235時(shí)，連鑄拉速超過(guò)2.7m/min及以上時(shí)，出現(xiàn)中心裂紋的機(jī)率要明顯增加。 4.3 中間裂紋 中間裂紋位于鑄坯表面和中心之間的任一位置，垂直于鑄坯表面，裂紋長(zhǎng)短不一，沿柱狀晶界擴(kuò)展。形成主要原因分析如下。 過(guò)熱度的影響 鋼水過(guò)熱度即為液相線以上的溫度，在連鑄生產(chǎn)中體現(xiàn)為中間包溫度。為滿足澆注鋼水具有良好的流動(dòng)性，控制鋼水過(guò)熱度在15～25℃之間，由于生產(chǎn)不穩(wěn)定及執(zhí)行工藝制度不嚴(yán)格，部分澆注爐次過(guò)熱度超過(guò)40℃，隨著鋼水過(guò)熱度的升高，鑄坯收縮量大，熱應(yīng)力升高，中間裂紋級(jí)別呈明顯升高趨勢(shì)。 拉速的影響 由于生產(chǎn)方面的問(wèn)題，導(dǎo)致連鑄鋼水供應(yīng)不穩(wěn)定，致使拉速不穩(wěn)定，造成二冷段水量急劇變化，嚴(yán)重影響鑄坯冷卻效果，造成鑄坯內(nèi)部熱應(yīng)力不均勻，易產(chǎn)生中間裂紋。 噴淋管不對(duì)中的影響 噴淋管與鑄坯不對(duì)中，會(huì)造成二冷水噴向鑄坯一側(cè)，造成鑄坯冷卻不均勻，使鑄坯產(chǎn)生的熱應(yīng)力也不勻勻，加之二冷水質(zhì)處理不好，水中氧氣鐵皮等夾雜物多，造成噴嘴堵塞，加劇了冷卻不均勻，特別是二段、三段噴嘴堵塞，冷卻水量不均且減少，加劇了在二、三段冷卻時(shí)回溫過(guò)快（超過(guò)100℃/m），產(chǎn)生更大的熱應(yīng)力，導(dǎo)致中間裂紋產(chǎn)生。 4.3.4 鋼水氧含量的影響 鋼水氧含量升高，鋼中氧化物夾雜升高，在凝固過(guò)程中形成共晶體存在于晶界中，鑄坯在冷卻及矯直時(shí)易開裂，同時(shí)氧化物夾雜破壞了鋼的連續(xù)性。 4.3.5 二冷比水量的影響 為了提高產(chǎn)量，采用高拉速?gòu)?qiáng)冷卻的方式，比水量大，熱應(yīng)力也大，鑄坯也易產(chǎn)生中間裂紋。 4.4 非金屬夾雜物 連鑄坯中夾雜物按來(lái)源分為內(nèi)生夾雜物和外來(lái)夾雜物。 4.4.1 內(nèi)生夾雜物主要是脫氧產(chǎn)物，其特點(diǎn)是： （1）溶解氧含量[O]溶增加，脫氧產(chǎn)物增加；生成夾雜物數(shù)量取決于鋼中溶解氧含量[O]溶、化學(xué)反應(yīng)能力和夾雜物上浮。 （2）夾雜物尺寸決定于脫氧產(chǎn)物的形核長(zhǎng)大，煉鋼條件下，脫氧產(chǎn)物尺寸為1～5 μm ,碰撞長(zhǎng)大后尺寸可達(dá)5～30μm 。 （3）在鋼包吹氬攪拌后，大部分夾雜物能上浮。試驗(yàn)指出，85%的脫氧產(chǎn)物上浮到渣相。 （4）鋼成分和溫度變化時(shí)有新的夾雜物沉淀（小于5μm）。 4.4.2 外來(lái)夾雜物主要包括鋼水與環(huán)境（空氣、包襯、爐渣、水口等）的二次氧化產(chǎn)物、下渣和卷渣形成的夾雜。其特點(diǎn)是： （1）夾雜物粒徑大，大于50μm甚至達(dá)到幾百微米。 （2）組成復(fù)雜，多為復(fù)合夾雜物，如耐火材料、爐渣組成。 （3）來(lái)源廣泛，包括二次氧化產(chǎn)物、卷渣、耐火材料侵蝕等。 （4）偶然性分布。 5 針對(duì)內(nèi)部缺陷采取的改進(jìn)措施 為了盡快解決鋼坯內(nèi)部缺陷問(wèn)題，煉鋼廠對(duì)各生產(chǎn)環(huán)節(jié)進(jìn)行了認(rèn)真分析，從轉(zhuǎn)爐、連鑄兩方面入手，對(duì)生產(chǎn)HPB235的操作工藝進(jìn)行了調(diào)整。 5.1 轉(zhuǎn)爐冶煉操作調(diào)整 根據(jù)HPB235鋼種的特性，對(duì)轉(zhuǎn)爐冶煉操作進(jìn)行了調(diào)整。 5.1.1 對(duì)S高的鐵水在脫硫站進(jìn)行鐵水預(yù)處理，鐵水S控制在0.035%以下。 5.1.2 冶煉過(guò)程中嚴(yán)禁加入降溫劑，只能通過(guò)調(diào)整廢鋼加入量來(lái)控制倒?fàn)t溫度。 5.1.3 脫氧劑改用BaCaSi、鋁鐵脫氧，控制鋼水中夾雜物的形態(tài)和大小。 5.1.4 出完鋼后，若[O]＞70ppm時(shí)，必須進(jìn)行二次定氧，確保鋼中氧含量合乎要求。 5.2 連鑄操作調(diào)整 由于HPB235屬于裂紋比較敏感鋼種，連鑄操作也進(jìn)行了相應(yīng)的調(diào)整。 5.2.1 控制中間包過(guò)熱度，由原來(lái)的30～40℃之間降為20～30℃，鑄坯在冷卻時(shí)收縮量變小，產(chǎn)生的熱應(yīng)力也減小，鑄坯產(chǎn)生裂紋的傾向也減小。 5.2.2 加強(qiáng)生產(chǎn)組織與控制，保證連鑄機(jī)鋼水穩(wěn)定供應(yīng)，拉速控制在2.5m/min以內(nèi)。 5.2.3 二冷比水量由原來(lái)的1.6L/Kg調(diào)整為1.4L/Kg（拉速為2.5m/min時(shí)）。 5.2.4 調(diào)整二冷水比例：二冷三段水量比原來(lái)減10%，二冷二段減5%至二冷一段，二冷水配比更趨合理，使鑄坯表面溫度盡量處于高溫塑性區(qū)。 5.2.5 加強(qiáng)對(duì)連鑄機(jī)的對(duì)中精度和維護(hù)。凡是連鑄機(jī)有時(shí)間停機(jī)，對(duì)結(jié)晶器、二冷噴淋管及噴嘴、拉矯機(jī)等關(guān)鍵設(shè)備進(jìn)行全面仔細(xì)檢查，確保設(shè)備的正常運(yùn)轉(zhuǎn)。 5.2.6 加強(qiáng)臺(tái)下火焰、精整工對(duì)鋼坯質(zhì)量的監(jiān)督，發(fā)現(xiàn)問(wèn)題及時(shí)反饋處理，防止不合格坯出廠。 6 生產(chǎn)效果 通過(guò)上述一系列措施的實(shí)施，鋼坯內(nèi)部質(zhì)量有了明顯的改善，縮孔、裂紋等級(jí)降為1.0～2.0級(jí)，非金屬夾雜物基本消除，基本能滿足高線生產(chǎn)的要求。 7 結(jié)語(yǔ) 在煉鋼生產(chǎn)中，采用工藝優(yōu)化和對(duì)設(shè)備精確調(diào)整等措施，對(duì)提高鋼坯內(nèi)部質(zhì)量起到了一定作用，但還不能徹底解決鑄坯內(nèi)部缺陷問(wèn)題。目前應(yīng)用電磁攪拌和輕壓下技術(shù)是解決鑄坯內(nèi)部缺陷、獲得高品質(zhì)鑄坯的有效技術(shù)，這已成為冶金行業(yè)的共識(shí)，并得到廣泛應(yīng)用，因此，企業(yè)應(yīng)進(jìn)一步采取有效措施，為提高鋼坯質(zhì)量創(chuàng)造有利條件。 參考文獻(xiàn) 1 蔡開科.連鑄坯質(zhì)量控制.冶金工業(yè)出版社. |
